UPS供電系統(tǒng)與備用發(fā)電機(jī)之間容量匹配（二）(圖)
2007/1/20 16:03:07 電源在線(xiàn)網(wǎng)
(b)市電供電與發(fā)電機(jī)供電條件下，UPS供電系統(tǒng)的輸入電流諧波和輸入電壓諧波特性的比較
6脈沖型80KVA UPS的分別在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下、進(jìn)入穩(wěn)態(tài)工作狀態(tài)時(shí)的典型輸入電流和輸入電壓的諧波頻譜分佈曲線(xiàn)被示于圖4和圖5中。與此同時(shí)，我們還可以得到如表1所示的輸入電流諧波分量THDI%r和輸入電壓諧波分量THDV%r的頻譜分佈特性的參數(shù)值。在表2中，還分別顯示出：在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下的由兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+ 80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)的各種典型的輸入諧波參數(shù)值。
表1：在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下的80KVA的6脈沖UPS的輸入電流諧波分量THDI%r和輸入電壓諧波分量THDV%r的頻譜分佈特性
表2：在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下的由兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+ 80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)的各種典型的輸入諧波參數(shù)值(注：UPS并機(jī)系統(tǒng)的負(fù)載百分比為23%)
從表1和表2可以得出如下結(jié)論：
1)對(duì)于UPS供電系統(tǒng)而言，無(wú)論它是運(yùn)行在市電供電條件下、還是在發(fā)電機(jī)供電的條件下運(yùn)行，它們都具有基本相同的輸入電流諧波工作特性
相關(guān)的檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：對(duì)于同一套UPS供電系統(tǒng)言，不管它是工作在市電供電條件下、還是工作在發(fā)電機(jī)供電的條件下，它不僅具有幾乎相同的CosΦ,輸入功率因數(shù)PF, 輸入諧波電流絕對(duì)值。而且，還具有非常近似的輸入電流諧波的頻譜分佈曲線(xiàn)。在這里，需特別說(shuō)明的是：造成在發(fā)電機(jī)供電條件下的UPS供電系統(tǒng)的輸入電流諧波分量(注：兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電流諧波分量和80KVA UPS的輸入端的輸入電流諧波分量THDI分別是24%和40.9%) 小于在市電供電條件下的輸入電流諧波分量(注：兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電流諧波分量和80KVA UPS的輸入端的輸入電流諧波分量THDI分別是28.4%和44.8%)的原因是：在市電供電的條件下的輸入電流(227V,53A)小于發(fā)電機(jī)供電條件下的輸入電流(219V,62A)的緣故。按照6脈沖型UPS的工作原理，當(dāng)它處于低壓，大電流的工作條件下運(yùn)行時(shí)，它的輸入電流諧波分量的相對(duì)值(THDI%r)將會(huì)有不同程度的下降。
2)發(fā)電機(jī)電源的高內(nèi)阻是造成UPS供電系統(tǒng)的輸入電壓失真度增大的主要原因
相關(guān)的檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：對(duì)于同一套UPS供電系統(tǒng)言，當(dāng)它處于發(fā)電機(jī)供電的條件下運(yùn)行時(shí)，它的輸入電壓諧波分量明顯地高于在市電供電條件下的輸入電壓諧波分量。我們從這套UPS供電系統(tǒng)上所檢測(cè)到的數(shù)據(jù)是：對(duì)于出現(xiàn)在兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電壓諧波分量而言，在市電供電時(shí)和在發(fā)電機(jī)供電的的THDV分別為2.8%和5.1%。對(duì)于在出現(xiàn)80KVA UPS的輸入端的輸入電壓諧波分量而言，在市電供電時(shí)和在發(fā)電機(jī)供電的的THDV分別為3.1%和6.1%。從圖4和5還可觀察到：在驅(qū)動(dòng)相同的整流濾波型非線(xiàn)性UPS負(fù)載時(shí)，通過(guò)降低輸入電源的內(nèi)阻不僅可以有效地降低UPS的輸入電壓諧波分量THDV。而且，還可以有效地消除由UPS反饋到輸入電源中的高次電流諧波分量THDI(n)%所可能在輸入電源上所產(chǎn)生的高次電壓諧波分量THDV(n)%。例如：當(dāng)市電供電時(shí)，出現(xiàn)在80KVA UPS輸入端的輸入電壓諧波分量主要集中在5次和7次等低次輸入電壓諧波分量上。然而，在釆用具有較高內(nèi)阻的發(fā)電機(jī)供電時(shí)，我們不僅可以觀察到5次、7次、13次和17次等的輸入電壓諧波分量。而且，還可以觀察到由UPS的IGBT逆變器的脈寬調(diào)制所產(chǎn)生41次、47次和49次等的高次輸入電壓諧波分量。為此，過(guò)去為UPS業(yè)界所經(jīng)常釆用的技術(shù)措施是：利用增大發(fā)電機(jī)的輸出功率和UPS的輸出功率的容量比的辦法來(lái)改善發(fā)電機(jī)的帶載特性，其實(shí)質(zhì)是通過(guò)增大發(fā)電機(jī)的容量的辦法來(lái)降低發(fā)電機(jī)的內(nèi)阻。
在此需要說(shuō)明的一點(diǎn)是：造成出現(xiàn)在兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電壓諧波分量小于在出現(xiàn)80KVA UPS的輸入端的輸入電壓諧波分量的原因是：有不會(huì)產(chǎn)生輸入電流諧波”污染”的空調(diào)機(jī)和照明負(fù)載等負(fù)載被同時(shí)并聯(lián)在UPS的輸入配電柜中的匯流母排上的綠故。
3)6脈沖型80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)性能尚需進(jìn)一步改善
眾所周知：為改善由發(fā)電機(jī)+電力穩(wěn)壓器+”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)的可靠性的技術(shù)途徑之一是設(shè)法提高UPS并機(jī)系統(tǒng)對(duì)輸入電源的適應(yīng)性，可供選擇的技術(shù)措施有：
釆用6脈沖+5次諧波濾波器型UPS、12脈沖整流器型UPS或12脈沖+11次諧波濾波器型UPS等辦法來(lái)降低它的輸入電流諧波分量。然而，由種種原因所限，對(duì)于目前的用戶(hù)來(lái)說(shuō)，只能繼續(xù)使用原有的6脈沖型80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng);
提高”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)性能：通過(guò)準(zhǔn)確的、合理的”并機(jī)調(diào)機(jī)”操作來(lái)盡可能地降低UPS并機(jī)系統(tǒng)的”環(huán)流”和降低兩臺(tái)UPS的輸出電流的”均流”不平衡度,從而達(dá)到盡可能地提高它對(duì)發(fā)電機(jī)電源的適應(yīng)能力。
在此次對(duì)由發(fā)電機(jī)+電力穩(wěn)壓器+”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)所執(zhí)行的”系統(tǒng)匹配性”的調(diào)控操作中，唯一沒(méi)有得到明顯技術(shù)改善的部件是：釆用釆用”熱同步并機(jī)”調(diào)控技術(shù)的UPS冗余并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)輸出特性較差。有關(guān)的并機(jī)調(diào)控操作的實(shí)踐表明：由于種種原因所限，對(duì)于這套80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)而言，它的并機(jī)工作特性、至今仍然處于不能令人滿(mǎn)意的工作狀態(tài)之中，其主要表現(xiàn)為：
從UPS的LCD顯示屏上所讀取的電流、KVA和KW等UPS的實(shí)時(shí)運(yùn)行參數(shù)值較大地偏離它的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值,需要重新較正。否則，易于導(dǎo)致相關(guān)的操作人員產(chǎn)生”誤解”(注：此類(lèi)現(xiàn)象，在其它安裝現(xiàn)場(chǎng)、也曾出現(xiàn)過(guò))。
從上表可見(jiàn)：從這種UPS的LCD顯示屏上所獲得的電流的讀數(shù)與實(shí)測(cè)值之間的誤差偏大。
“1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)輸出特性較差
根據(jù)經(jīng)過(guò)MG24型鉗型電流表校正后所獲得的80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的輸入和輸出參數(shù),可以得到這套UPS并機(jī)系統(tǒng)的如下并機(jī)工作特性：
(a) 在兩臺(tái)UPS的輸入功率和輸出功率之間存在有明顯的供配電的不平衡度;
兩臺(tái)UPS的A相輸出電流之間的”均流”不平衡度：±20.7%;
兩臺(tái)UPS的B相輸出電流之間的”均流”不平衡度：±27.5%;
兩臺(tái)UPS的C相輸出電流之間的”均流”不平衡度：±31.4%;
(c)存在于兩臺(tái)UPS之間的”環(huán)流”偏大(注：”環(huán)流”不是從毎臺(tái)UPS輸入用戶(hù)負(fù)載中的
電流，它是在兩臺(tái)UPS之間相互流動(dòng)的電流)
兩臺(tái)UPS的A相輸出電流之間的”環(huán)流”：7.6A
兩臺(tái)UPS的B相輸出電流之間的”環(huán)流”：13A;
兩臺(tái)UPS的C相輸出電流之間的”環(huán)流”：5.2A;
由” 環(huán)流”所造成的”額外功耗”約占UPS并機(jī)系統(tǒng)的總輸出功率的18%左右。
所有這一切，都說(shuō)明這套UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)性能較差。按照目前UPS業(yè)界的慣例，UPS并機(jī)系統(tǒng)的”均流”不平衡度應(yīng)小于±5%,環(huán)流”小于3-4A的水平。上述檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：其并機(jī)性能明顯地低于UPS業(yè)界的并機(jī)性能。
結(jié)論
為提高由150KVA發(fā)電機(jī)+兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+80KVA“1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)的運(yùn)行的可靠性和穩(wěn)定性，常用的技術(shù)措施有：
（a） 降低UPS的輸入電流諧波分量：
對(duì)于中、大型UPS而言，可選用6脈沖整流+5次諧波濾波器型UPS、12脈沖整流器型UPS、12脈沖整流+11次諧波濾波器型UPS和6脈沖整流+有源濾波器型UPS。對(duì)于中、小型UPS而言，可選用IGBT脈寬調(diào)制整流器型UPS。
（b）增大發(fā)電機(jī)的輸出功率同UPS輸出功率之間的容量比。
（c）相關(guān)的檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：對(duì)于同一套UPS供電系統(tǒng)言，不管它是工作在市電供電條件下、還是工作在發(fā)電機(jī)供電的條件下，它不僅具有幾乎相同的CosΦ,輸入功率因數(shù)PF, 輸入諧波電流絕對(duì)值。而且，還具有非常近似的輸入電流諧波的頻譜分佈曲線(xiàn)。發(fā)電機(jī)電源的高內(nèi)阻是造成UPS供電系統(tǒng)的輸入電壓失真度增大的主要原因，它極易導(dǎo)致電力穩(wěn)壓器及發(fā)電機(jī)中的自動(dòng)穩(wěn)壓線(xiàn)路發(fā)生”誤動(dòng)作”/”誤調(diào)操作”， 從而迫使用戶(hù)釆用增大發(fā)電機(jī)輸出功率的技術(shù)措施來(lái)降低它的內(nèi)阻，導(dǎo)致投資和營(yíng)維成本的增加。
（d）為盡可能地降低備用發(fā)電機(jī)的輸出功率同UPS供電系統(tǒng)的輸出功率的容量比，可供選擇的技術(shù)措施有：
通過(guò)適當(dāng)?shù)亍卞e(cuò)開(kāi)”兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的”開(kāi)機(jī)啟動(dòng)浪涌電流”的出現(xiàn)時(shí)刻點(diǎn)之間的遲時(shí)值及適當(dāng)?shù)卣{(diào)低電力穩(wěn)壓器的穩(wěn)壓精度，就能用150KVA發(fā)電機(jī)來(lái)正常地驅(qū)動(dòng)由兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+80KVA“1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng),從而達(dá)到避免釆用”過(guò)份地”增大發(fā)電機(jī)容量技術(shù)措施的目的(例如：釆用>250KVA以上 的發(fā)電機(jī)組)。
對(duì)于配置有“發(fā)電機(jī)運(yùn)行控制信號(hào)”的UPS來(lái)說(shuō)，可供用戶(hù)選用技術(shù)手段是：將來(lái)自發(fā)電機(jī)的主輸出開(kāi)關(guān)上的“發(fā)電機(jī)工作”輔助觸點(diǎn)信號(hào)饋送到UPS的指定干接點(diǎn)通信接口上。此時(shí)，我們就可利用這組輸入信號(hào)來(lái)限制UPS輸入電流及電池充電電流，并禁止逆變器與旁路電源同步，達(dá)到同時(shí)確保發(fā)電機(jī)和UPS穩(wěn)定工作的目。這個(gè)特性常用于市電停電后，由容量較小的發(fā)電機(jī)向UPS供電的用戶(hù)。
在電力穩(wěn)壓器和備用發(fā)電機(jī)的自動(dòng)穩(wěn)壓調(diào)控線(xiàn)路的電壓采樣輸入信號(hào)線(xiàn)路的前端、增配小功率的5次諧波/11次諧波濾波器。
作者： 李成章
6脈沖型80KVA UPS的分別在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下、進(jìn)入穩(wěn)態(tài)工作狀態(tài)時(shí)的典型輸入電流和輸入電壓的諧波頻譜分佈曲線(xiàn)被示于圖4和圖5中。與此同時(shí)，我們還可以得到如表1所示的輸入電流諧波分量THDI%r和輸入電壓諧波分量THDV%r的頻譜分佈特性的參數(shù)值。在表2中，還分別顯示出：在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下的由兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+ 80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)的各種典型的輸入諧波參數(shù)值。
表1：在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下的80KVA的6脈沖UPS的輸入電流諧波分量THDI%r和輸入電壓諧波分量THDV%r的頻譜分佈特性
表2：在市電供電和發(fā)電機(jī)供電條件下的由兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+ 80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的供電系統(tǒng)的各種典型的輸入諧波參數(shù)值(注：UPS并機(jī)系統(tǒng)的負(fù)載百分比為23%)
從表1和表2可以得出如下結(jié)論：
1)對(duì)于UPS供電系統(tǒng)而言，無(wú)論它是運(yùn)行在市電供電條件下、還是在發(fā)電機(jī)供電的條件下運(yùn)行，它們都具有基本相同的輸入電流諧波工作特性
相關(guān)的檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：對(duì)于同一套UPS供電系統(tǒng)言，不管它是工作在市電供電條件下、還是工作在發(fā)電機(jī)供電的條件下，它不僅具有幾乎相同的CosΦ,輸入功率因數(shù)PF, 輸入諧波電流絕對(duì)值。而且，還具有非常近似的輸入電流諧波的頻譜分佈曲線(xiàn)。在這里，需特別說(shuō)明的是：造成在發(fā)電機(jī)供電條件下的UPS供電系統(tǒng)的輸入電流諧波分量(注：兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電流諧波分量和80KVA UPS的輸入端的輸入電流諧波分量THDI分別是24%和40.9%) 小于在市電供電條件下的輸入電流諧波分量(注：兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電流諧波分量和80KVA UPS的輸入端的輸入電流諧波分量THDI分別是28.4%和44.8%)的原因是：在市電供電的條件下的輸入電流(227V,53A)小于發(fā)電機(jī)供電條件下的輸入電流(219V,62A)的緣故。按照6脈沖型UPS的工作原理，當(dāng)它處于低壓，大電流的工作條件下運(yùn)行時(shí)，它的輸入電流諧波分量的相對(duì)值(THDI%r)將會(huì)有不同程度的下降。
2)發(fā)電機(jī)電源的高內(nèi)阻是造成UPS供電系統(tǒng)的輸入電壓失真度增大的主要原因
相關(guān)的檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：對(duì)于同一套UPS供電系統(tǒng)言，當(dāng)它處于發(fā)電機(jī)供電的條件下運(yùn)行時(shí)，它的輸入電壓諧波分量明顯地高于在市電供電條件下的輸入電壓諧波分量。我們從這套UPS供電系統(tǒng)上所檢測(cè)到的數(shù)據(jù)是：對(duì)于出現(xiàn)在兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電壓諧波分量而言，在市電供電時(shí)和在發(fā)電機(jī)供電的的THDV分別為2.8%和5.1%。對(duì)于在出現(xiàn)80KVA UPS的輸入端的輸入電壓諧波分量而言，在市電供電時(shí)和在發(fā)電機(jī)供電的的THDV分別為3.1%和6.1%。從圖4和5還可觀察到：在驅(qū)動(dòng)相同的整流濾波型非線(xiàn)性UPS負(fù)載時(shí)，通過(guò)降低輸入電源的內(nèi)阻不僅可以有效地降低UPS的輸入電壓諧波分量THDV。而且，還可以有效地消除由UPS反饋到輸入電源中的高次電流諧波分量THDI(n)%所可能在輸入電源上所產(chǎn)生的高次電壓諧波分量THDV(n)%。例如：當(dāng)市電供電時(shí)，出現(xiàn)在80KVA UPS輸入端的輸入電壓諧波分量主要集中在5次和7次等低次輸入電壓諧波分量上。然而，在釆用具有較高內(nèi)阻的發(fā)電機(jī)供電時(shí)，我們不僅可以觀察到5次、7次、13次和17次等的輸入電壓諧波分量。而且，還可以觀察到由UPS的IGBT逆變器的脈寬調(diào)制所產(chǎn)生41次、47次和49次等的高次輸入電壓諧波分量。為此，過(guò)去為UPS業(yè)界所經(jīng)常釆用的技術(shù)措施是：利用增大發(fā)電機(jī)的輸出功率和UPS的輸出功率的容量比的辦法來(lái)改善發(fā)電機(jī)的帶載特性，其實(shí)質(zhì)是通過(guò)增大發(fā)電機(jī)的容量的辦法來(lái)降低發(fā)電機(jī)的內(nèi)阻。
在此需要說(shuō)明的一點(diǎn)是：造成出現(xiàn)在兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的總輸入端的輸入電壓諧波分量小于在出現(xiàn)80KVA UPS的輸入端的輸入電壓諧波分量的原因是：有不會(huì)產(chǎn)生輸入電流諧波”污染”的空調(diào)機(jī)和照明負(fù)載等負(fù)載被同時(shí)并聯(lián)在UPS的輸入配電柜中的匯流母排上的綠故。
3)6脈沖型80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)性能尚需進(jìn)一步改善
眾所周知：為改善由發(fā)電機(jī)+電力穩(wěn)壓器+”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)的可靠性的技術(shù)途徑之一是設(shè)法提高UPS并機(jī)系統(tǒng)對(duì)輸入電源的適應(yīng)性，可供選擇的技術(shù)措施有：
釆用6脈沖+5次諧波濾波器型UPS、12脈沖整流器型UPS或12脈沖+11次諧波濾波器型UPS等辦法來(lái)降低它的輸入電流諧波分量。然而，由種種原因所限，對(duì)于目前的用戶(hù)來(lái)說(shuō)，只能繼續(xù)使用原有的6脈沖型80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng);
提高”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)性能：通過(guò)準(zhǔn)確的、合理的”并機(jī)調(diào)機(jī)”操作來(lái)盡可能地降低UPS并機(jī)系統(tǒng)的”環(huán)流”和降低兩臺(tái)UPS的輸出電流的”均流”不平衡度,從而達(dá)到盡可能地提高它對(duì)發(fā)電機(jī)電源的適應(yīng)能力。
在此次對(duì)由發(fā)電機(jī)+電力穩(wěn)壓器+”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)所執(zhí)行的”系統(tǒng)匹配性”的調(diào)控操作中，唯一沒(méi)有得到明顯技術(shù)改善的部件是：釆用釆用”熱同步并機(jī)”調(diào)控技術(shù)的UPS冗余并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)輸出特性較差。有關(guān)的并機(jī)調(diào)控操作的實(shí)踐表明：由于種種原因所限，對(duì)于這套80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)而言，它的并機(jī)工作特性、至今仍然處于不能令人滿(mǎn)意的工作狀態(tài)之中，其主要表現(xiàn)為：
從UPS的LCD顯示屏上所讀取的電流、KVA和KW等UPS的實(shí)時(shí)運(yùn)行參數(shù)值較大地偏離它的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)值,需要重新較正。否則，易于導(dǎo)致相關(guān)的操作人員產(chǎn)生”誤解”(注：此類(lèi)現(xiàn)象，在其它安裝現(xiàn)場(chǎng)、也曾出現(xiàn)過(guò))。
從上表可見(jiàn)：從這種UPS的LCD顯示屏上所獲得的電流的讀數(shù)與實(shí)測(cè)值之間的誤差偏大。
“1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)輸出特性較差
根據(jù)經(jīng)過(guò)MG24型鉗型電流表校正后所獲得的80KVA”1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)的輸入和輸出參數(shù),可以得到這套UPS并機(jī)系統(tǒng)的如下并機(jī)工作特性：
(a) 在兩臺(tái)UPS的輸入功率和輸出功率之間存在有明顯的供配電的不平衡度;
兩臺(tái)UPS的A相輸出電流之間的”均流”不平衡度：±20.7%;
兩臺(tái)UPS的B相輸出電流之間的”均流”不平衡度：±27.5%;
兩臺(tái)UPS的C相輸出電流之間的”均流”不平衡度：±31.4%;
(c)存在于兩臺(tái)UPS之間的”環(huán)流”偏大(注：”環(huán)流”不是從毎臺(tái)UPS輸入用戶(hù)負(fù)載中的
電流，它是在兩臺(tái)UPS之間相互流動(dòng)的電流)
兩臺(tái)UPS的A相輸出電流之間的”環(huán)流”：7.6A
兩臺(tái)UPS的B相輸出電流之間的”環(huán)流”：13A;
兩臺(tái)UPS的C相輸出電流之間的”環(huán)流”：5.2A;
由” 環(huán)流”所造成的”額外功耗”約占UPS并機(jī)系統(tǒng)的總輸出功率的18%左右。
所有這一切，都說(shuō)明這套UPS并機(jī)系統(tǒng)的并機(jī)性能較差。按照目前UPS業(yè)界的慣例，UPS并機(jī)系統(tǒng)的”均流”不平衡度應(yīng)小于±5%,環(huán)流”小于3-4A的水平。上述檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：其并機(jī)性能明顯地低于UPS業(yè)界的并機(jī)性能。
結(jié)論
為提高由150KVA發(fā)電機(jī)+兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+80KVA“1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng)的運(yùn)行的可靠性和穩(wěn)定性，常用的技術(shù)措施有：
（a） 降低UPS的輸入電流諧波分量：
對(duì)于中、大型UPS而言，可選用6脈沖整流+5次諧波濾波器型UPS、12脈沖整流器型UPS、12脈沖整流+11次諧波濾波器型UPS和6脈沖整流+有源濾波器型UPS。對(duì)于中、小型UPS而言，可選用IGBT脈寬調(diào)制整流器型UPS。
（b）增大發(fā)電機(jī)的輸出功率同UPS輸出功率之間的容量比。
（c）相關(guān)的檢測(cè)數(shù)據(jù)表明：對(duì)于同一套UPS供電系統(tǒng)言，不管它是工作在市電供電條件下、還是工作在發(fā)電機(jī)供電的條件下，它不僅具有幾乎相同的CosΦ,輸入功率因數(shù)PF, 輸入諧波電流絕對(duì)值。而且，還具有非常近似的輸入電流諧波的頻譜分佈曲線(xiàn)。發(fā)電機(jī)電源的高內(nèi)阻是造成UPS供電系統(tǒng)的輸入電壓失真度增大的主要原因，它極易導(dǎo)致電力穩(wěn)壓器及發(fā)電機(jī)中的自動(dòng)穩(wěn)壓線(xiàn)路發(fā)生”誤動(dòng)作”/”誤調(diào)操作”， 從而迫使用戶(hù)釆用增大發(fā)電機(jī)輸出功率的技術(shù)措施來(lái)降低它的內(nèi)阻，導(dǎo)致投資和營(yíng)維成本的增加。
（d）為盡可能地降低備用發(fā)電機(jī)的輸出功率同UPS供電系統(tǒng)的輸出功率的容量比，可供選擇的技術(shù)措施有：
通過(guò)適當(dāng)?shù)亍卞e(cuò)開(kāi)”兩臺(tái)電力穩(wěn)壓器的”開(kāi)機(jī)啟動(dòng)浪涌電流”的出現(xiàn)時(shí)刻點(diǎn)之間的遲時(shí)值及適當(dāng)?shù)卣{(diào)低電力穩(wěn)壓器的穩(wěn)壓精度，就能用150KVA發(fā)電機(jī)來(lái)正常地驅(qū)動(dòng)由兩臺(tái)100KVA電力穩(wěn)壓器+80KVA“1+1”UPS并機(jī)系統(tǒng)所組成的UPS供電系統(tǒng),從而達(dá)到避免釆用”過(guò)份地”增大發(fā)電機(jī)容量技術(shù)措施的目的(例如：釆用>250KVA以上 的發(fā)電機(jī)組)。
對(duì)于配置有“發(fā)電機(jī)運(yùn)行控制信號(hào)”的UPS來(lái)說(shuō)，可供用戶(hù)選用技術(shù)手段是：將來(lái)自發(fā)電機(jī)的主輸出開(kāi)關(guān)上的“發(fā)電機(jī)工作”輔助觸點(diǎn)信號(hào)饋送到UPS的指定干接點(diǎn)通信接口上。此時(shí)，我們就可利用這組輸入信號(hào)來(lái)限制UPS輸入電流及電池充電電流，并禁止逆變器與旁路電源同步，達(dá)到同時(shí)確保發(fā)電機(jī)和UPS穩(wěn)定工作的目。這個(gè)特性常用于市電停電后，由容量較小的發(fā)電機(jī)向UPS供電的用戶(hù)。
在電力穩(wěn)壓器和備用發(fā)電機(jī)的自動(dòng)穩(wěn)壓調(diào)控線(xiàn)路的電壓采樣輸入信號(hào)線(xiàn)路的前端、增配小功率的5次諧波/11次諧波濾波器。
作者： 李成章
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